番禺路燈車出租，  荔灣路燈車出租， 順德路燈車租賃    如何仿真分析路燈車平衡閥負載抑振特性優化設計？    為了分析優化控制活塞結構，以達到優化控制活塞受力面積對平衡閥負載抑振特性的影響，在ＡＭＥＳｉｍ模型中，優化平衡閥控制活塞直徑，使平衡閥控制活塞受力面為原始值的１倍、１．１倍、１．２倍。在此三種仿真方案中，分別設置仿真條件中控制壓力的大小，使主閥芯處于小開口工作狀態下，設置平衡閥負載均值５ＭＰａ，負載振動頻率ＩＨｚ，負載振動幅值均為２．５ＭＰａ，進行仿真，以檢測小流量下優化后平衡閥的抑振性能。  通過比較原始活塞結構與優化后活塞結構在小流量工況下抑振情況，可知：在相同的振動負載下，活塞受力面積為初始值１．１倍和１．２倍的優化方案中，負載流量幅值分別為其負載流量均值的９４．３５％和９２．１７％，相對于原始條件下的９６．２９％，押振效果有所增強。活塞受力面積的改變對于其控制特性的影響。分析可如，活塞受力面積的增大會導致平衡閥控制特性曲線水平左移，即減小平衡閥的開后壓力和減小該閥達到最大開度時的控制壓力。

      先導阻尼面比優化，為了分析優化平衡閥先導阻尼面積比對平衡閥負載抑振特性的影響，在ＡＭＥＳｉｍ模型中，分別將平衡閥先導阻尼孔原始直徑０１＝０．５，０２＝０．６，分別設置為０１＝０．５，Ｄ２＝０．５；０１＝０．６，Ｄ２二０．６；０１＝０．６，Ｄ２＝０．５；種情況，分別設置仿真條件中控制壓力的大小，使主閥忠處于小開口工作狀態下，設置平衡閥負載均值５ＭＰａ，負載振動頻率ＩＨｚ，負載振動幅值均為２．５ＭＰａ，進行仿真，以檢測小流量下優化后平衡閥的優化計抑振性能。改變先導阻尼面積比對于提升平衡閥負載振特性并沒有很大影響。先導阻尼面積比的改變對于其控制特性的影響。分析可知，先導阻尼面積ｋ的增大會很大程度上影響平衡閥的控制特性，使其控制特性曲線明墨左移，同時隨著面積比的增大，控制特性曲線滯回區間隨之減小。

    番禺路燈車出租，  荔灣路燈車出租， 順德路燈車租賃

    ．對于復位彈黃工作參數的優化主要分兩部分優化：復位彈黃預緊力與復位彈糞的彈簧系數。①為了分析增大復位彈黃預緊力Ｆ對平衡閥負載振特性的影響，在ＡＭＥＳｉｍ模型中，分別將平衡閥主閥芯復位彈黃預緊力增加為原始值的１倍、１．１倍、１．２倍和１．３倍，分別設置仿真條件中控制壓力的大小，使主閥芯處于小開口工作狀態下，設置平衡閥負載均值５ＭＰａ，負載振動頻率ＩＨｚ，負載振動幅值均為２．５ＭＰａ，進行仿真，以檢測小流量下優化后平衡閥的抑振性能。 通過比較原始閥芯結構與優化后主閥芯在小流量工況下抑振情況，可知：在相同的振動負載下，復位彈黃預緊力為初始值的１．１倍、１．２倍和１．３倍的優化方案中，負載流量幅值分別為其負載流量均值的９１．５５％、８９．９３％和８８．９９％，相對于原始條件下的９３．２５％，抑振效果有所增強。平衡閥增大復位彈黃預緊力優化控制特性增大復位彈黃預緊力Ｆ對于其控制特性的影響。分析可知，隨著復位平衡閥負截； 彈築預緊力的增大，平衡閥控制特性曲線右移。②為了分析增大復位彈黃彈黃系數對平衡閥負載抑振特性的影響，在ＡＭＥＳｉｍ模型中，分別將平衡閥主閥芯復位彈黃系數增加為原始值的１倍、１．１倍、１．２倍和１．３倍，分別設置仿真條件中控制壓力的大小，使主閥芯處于小開口工作狀態下，設置平衡閥負載均值５ＭＰａ，負載振動頻率ＩＨｚ，負載振動幅值均為２．５ＭＰａ，進行仿真，以檢測小流量下優化后平衡閥的抑振性能。  通過比較彈黃系數ｋ增大后后主閥芯在小流量工況下抑振情況，可知：在相同的振動負載下，主閥總復位彈黃系數增加為原始值的１．１倍、１．２倍和１．３倍的優化方案中，負載流量幅值分別為其負載流量均值的９３．Ｓ６％、９１．４６％和８９．0４％，相對于原始條件下的３３％，抑振效果有所增強。 平衡閥增大復位彈黃彈奠系數優化控制特性增大復位彈黃彈黃系數ｋ對于其控制特性的影響。分析可知，隨著復位彈黃彈黃系數的增大，平衡閥控制特性曲線開后壓力不變，但是控制特性曲線斜率減小。

        各種優化方式在改進平衡閥負載抑振特性的同時，也改變了平衡閥相關原始動靜態特性，因此，在優化設計中需要綜合幾種方式共同優化，以達到在優化平衡閥負載抑振特性的同時，互相抵消其對控制特性的影響。首先，通過優化主閥芯參數，減小主閥總截面面可以很好的增強抑振特性，同時對控制特性影響不大，所以首選減小主閥外徑尺寸減小主閥芯截面面，考慮到不能影響主閥最大通流面，因此將主閥芯截面減小至原始值５１％；其次，通過誘感控制活塞結構，增大控制活塞受力面積可適當增強抑振特性，但是增加活塞受力面積會使控制特性曲線明顯右移，因此在綜合考慮閥體的條件下，增大控制活塞直徑１ｍｍ，即增加控制活塞受力面積為原始值的２５％；上述兩條優化雖然增強振特性，但明顯使平衡閥控制特性曲線右移，通過優化阻尼孔面積比可以使控制特性曲線明顯左移，考慮到阻尼孔對油液清潔度的要求，選擇Ｄｌ＝Ｄ２＝０６ｍｍ的阻尼孔設計。將上述優化方案通過ＡＭＥＳｉｍ仿真，其控制特性曲線。該優化結果使平衡控制特性曲線明顯左移，因此通過優化復位彈黃參數，將該優化設計的控制特性復原，通過多次嘗試，最終確定，將復位彈黃預緊力和彈黃系數均增大至原始值的１５０％。最終優化方案的參數設計為：主閥芯截面減小至原始值５１％；增大控制活塞直徑１ｍｍ，即增加控制活塞受力面積為原始值的１１- ２５％；阻尼孔Ｄｌ＝Ｄ２＝０．６ｍｍ；復位彈黃預緊力和彈黃系數均增大至原始值的１５０％。最終優化方案的負載抑振特性及控制特性曲線對比圖。在相同的控制壓力、負載均值、負載振動幅值、負載振動頻率條件下，優化后，負載流量振動幅值由優化前的２．８Ｌ／ｍｉｎ減小為１．５Ｌ／ｍｉｎ，平衡閥的振特性明顯提高；該閥的控制特性基本沒有變化。綜上，該優化設計方案保留該閥其他特性的優點，同時降低了負載振動對負載流量的影響，增強了該閥的負載抑振特性。

          番禺路燈車出租，  荔灣路燈車出租， 順德路燈車租賃